日本CKD電磁閥介質流向對不平衡力的影響
    為了使日本CKD電磁閥能長時間穩(wěn)定工作，不僅要研究調節(jié)閥內(nèi)部流場，同時也需要對執(zhí)行機構進行研究。在調節(jié)閥工程設計中，執(zhí)行機構在閥全關時輸出推力應滿足1.1（不平衡力+閥座壓緊力）。其中，閥座壓緊力與調節(jié)閥類型相關，受其他條件影響小，因此執(zhí)行機構的選擇主要受調節(jié)閥不平衡力的影響。
    日本CKD電磁閥構性能
    日本CKD電磁閥介質流向分為底進側出（流開型）和側進底出（流關型）。介質流動方向的改變，一方面會引起調節(jié)閥前后壓力和方向改變，使不平衡力作用方向或大小發(fā)生改變，另一方面會使介質對閥瓣的繞流方向發(fā)生改變，從而改變流體阻力，使作用在閥瓣上的不平衡力發(fā)生改變。這些變化會對調節(jié)閥執(zhí)行機構的選擇產(chǎn)生影響，從而影響調節(jié)閥的穩(wěn)定性及使用壽命。因此，介質流向的選擇對調節(jié)閥的選型設計和穩(wěn)定性有著極為重要的意義。
    （a）流開型   （b）流關型
    日本CKD電磁閥不平衡力分析
    3 不平衡力計算
    閉合狀態(tài)下流開型日本CKD電磁閥不平衡力Ftk和流關型調節(jié)閥不平衡力Ftg分別為
    （1）
    （2）
    式中  Ftk、Ftg———不平衡力，
    Nds———閥桿直徑，mm
    dg———閥瓣直徑，mm
    p1———閥上游壓力，MPa
    p2———閥下游壓力，MPa
    日本CKD電磁閥閥瓣上表面和下表面所受的壓力隨著開度的變化而變化。為方便計算閥瓣上、下表面所受的壓力值，將閥瓣上、下表面所受壓力變化轉換為效閥瓣截面積的變化。
    日本CKD電磁閥在流開狀態(tài)時，閥桿處于流體的流出端，其不平衡力為入口壓力p1和出口壓力p2與效閥瓣截面積Sh作用的結果，即
    （3）
    式中 Δp———閥前后壓差，MPa
    Sh———某一開度下效閥瓣截面積，mm2
    將問題簡化，對Sh和行程h之間的關系取泰勒展開式，其五階式為
    （4）
    將式（4）帶入式（3），則式（3）簡化為
    日本CKD電磁閥在流關狀態(tài)時，閥桿處于流體的流入端。取泰勒展開式后，其不平衡力計算的五階式為
    （6）
    4 內(nèi)部流場數(shù)值模擬
    4.1 三維模型
    日本CKD電磁閥的公稱通徑為200mm，百分比流量特性，行程60mm。根據(jù)調節(jié)閥結構對稱性，取流道的一半建模，為了使進出口不產(chǎn)生回流，前后管道各加長3倍管徑的長度（圖2）。
        將流道模型分為5部分。流體在流經(jīng)閥瓣和閥座時，壓力梯度和速度梯度變化較大，采用較密的非結構四面體網(wǎng)格。在進口和出口處，流體流動較簡單，流速較低且比較平穩(wěn)，采用較疏的六面體網(wǎng)格。其余兩個部分，由于結構較為復雜，采用非結構四面體網(wǎng)格。5部分共計網(wǎng)格數(shù)量為196229（圖3）。
    圖3 流道網(wǎng)格模型
    4.3 求解模型
    設定入口壓力為3MPa，出口壓力為2.75MPa，對稱面邊界條件以及閥瓣面的壁面邊界條件。由于控制閥內(nèi)部流場結構復雜，當流體流經(jīng)閥體時，會產(chǎn)生非常復雜的流動狀態(tài)，雖有旋渦和分離流，但不是強旋渦，屬于中強度的雷諾數(shù)，因此計算模型取標準模型。由于流體與閥體內(nèi)部邊界面沒有滑移，所以固體邊界面取無滑移邊界條件。
    5 結果分析
    5.1 介質流向對不平衡力的影響
    日本CKD電磁閥不平衡力是調節(jié)機構中控制閥的閥瓣所受的軸向合力，其大小和方向是執(zhí)行機構選型的重要指標之一。取前后壓差為0.25MPa，針對不同開度進行數(shù)值模擬（表1）。根據(jù)不同開度下的計算到不平衡力的變化趨勢
    日本CKD電磁閥不平衡力數(shù)值模擬值
    根據(jù)流開型調節(jié)閥不平衡力Ftk和流關型調節(jié)閥不平衡力Ftg變化趨勢，得到兩個五階多項式。
    分析日本CKD電磁閥不平衡力變化趨勢，流開型調節(jié)閥不平衡力總是比流關型日本CKD電磁閥大。日本CKD電磁閥不平衡力在各開度下為正。流關型調節(jié)閥不平衡力在開度大于32mm時，不平衡力為正值，在開度小于32mm時，不平衡力為負值。